Расчеты для образца с обоймой при различных толщинах боковой клеевой прослойки выполняли, принимая упругие постоянные клея Д-9 равными Ек = 3,4 ГПа, цк = 0,37.

Толщину бокового шва увеличивали за счет рассверливания гнезда обоймы при одновременном уменьшении толщины боковой стенки обоймы. Для учета геометрических размеров клеевых прослоек разбиение на конечные элементы в зонах разнородных материалов проводили, сгущая сетки таким образом, что в пределах толщины клеевых прослоек располагалось не менее двух геометрически правильных конечных элементов.

Результаты расчетов главных напряжений для точек наружной поверхности образца в трех характерных сечениях обоймы в зависимости от толщины клеевой прослойки при неизменной глубине заделки торца образца, равной 40 мм. Из рисунка видно, что с увеличением толщины клеевой прослойки напряжения в зоне заделки образца перераспределяются и при толщине прослойки, равной 8 мм, приближаются к напряжениям для образца на плоских опорах, т. е. эффект обоймы перестает сказываться. Если Вам требуется оперативная полиграфия в Санкт-Петербурге - перейдите по ссылке оперативная полиграфия Петербург.

В работе также изучали влияние изменения отдельных параметров конструктивного оформления торцов образцов из хрупких материалов на обеспечение наиболее благоприятного напряженно-деформированного состояния в образце и получение максимального значения предела прочности таких образцов при сжатии и минимального разброса их частных значений. На основании полученных результатов. Для цилиндрического стержня из стекла МКР-1 (Е = 76 ГПа, ц = = 0,22) диаметром 10 мм и длиной 30 мм рекомендованы оптимальные параметры стальных обойм и оптимальные параметры клеевых прослоек. Напряженно-деформированное состояние такого образца при оптимальных параметрах его заделки в стальную обойму характеризуется уменьшением концентрации осевых напряжений б. зоне выхода образца из обоймы.